หม้อแปลงไฟฟ้า QDTB®
All figures are configurator-generated feasibility-level estimates; drawings are schematic deliverables pending refinement by a licensed design institute, not construction documents.
โซลูชันทั้งหมด

500 kW การผลิตภาคอุตสาหกรรม: แรงดันตกขณะสตาร์ท VFD 1.2% และ PFC

จ่ายไฟ 10 kV · สำรอง N+1 2×500 kVA · มอเตอร์ VFD 90 kW · PFC ดีจูน 152 kvar

1 · TL;DR Conclusion

สรุป: โรงงานขนาด 500 kW แห่งนี้ใช้ระบบจ่ายไฟ 10 kV + หม้อแปลงจุ่มน้ำมัน S13-M-500/10 จำนวน 2 ตัว (สำรอง N+1); มอเตอร์ขนาด 90 kW เริ่มทำงานผ่าน VFD เพื่อรักษาแรงดันตกคร่อมบัสไว้ที่ 1.2% พร้อมด้วย PFC ดีจูน 152 kvar — ยอดรวมจากตัวกำหนดค่า ≈ $97,492 (ระดับความเป็นไปได้)

  • •หม้อแปลง S13 ขนาด 2×500 kVA พร้อมสำรอง N+1; เมื่อสูญเสียหนึ่งหน่วย ภาระโหลดอยู่ที่ 84% ซึ่งอยู่ในช่วงเศรษฐกิจ 60–85%
  • •การสตาร์ทมอเตอร์ 90 kW ด้วย VFD: ไฟตกที่บัส 1.2% ต่ำกว่าขีดจำกัด 10% มาก (หากสตาร์ทโดยตรงจะเป็น 5.9%)
  • •ฉากที่มี VFD หนาแน่นประเมิน THDi 20% เกินขีดจำกัด — แนะนำให้ใช้การกรองแบบแอกทีฟ APF (รีแอกเตอร์ดีจูนเพียงป้องกันการขยายสัญญาณ)
  • •การอัปเกรดเป็น SH15 โลหะผสมอสัณฐานประหยัดได้ ≈2,366 kWh/ปี (≈$284) คืนทุน 3.4 ปี
  • •กระแสลัดวงจร 17.6 kA (แรงดันต่ำ) / 28.9 kA (แรงดันกลาง); การตรวจสอบความสามารถในการตัดวงจรและความร้อนของสายเคเบิลผ่านทั้งคู่

2 · Solution Overview

โรงงานผลิตแบบหลายวงจรทั่วไป: โหลดกำลังสูง (มอเตอร์/อุปกรณ์ 440 kW + แสงสว่าง 60 kW) พร้อมมอเตอร์ VFD 90 kW หนึ่งตัว โครงการนี้ใช้แหล่งจ่ายไฟจากการไฟฟ้า 10 kV เพียงแหล่งเดียว หม้อแปลงคู่ N+1 สวิตช์เกียร์แรงดันต่ำ GGD และ PFC แบบรวมศูนย์

2×500 kVA (N+1)
ความจุหม้อแปลง
S13-M-500/10
รุ่นหม้อแปลง
10 kV / 0.4 kV
แรงดันไฟฟ้า
ระบบจ่ายไฟเดี่ยว 10 kV
แหล่งจ่าย
500 kW
โหลดที่ติดตั้ง
400 kW (kd 0.8)
ความต้องการ
152 kvar (4×38)
การแก้ไขเพาเวอร์แฟกเตอร์
90 kW (VFD)
มอเตอร์ที่ใหญ่ที่สุด
SourceRoleShare kWShare
Grid 10 kVbase400 kW100%

เครื่องคำนวณระบบไฟฟ้าสำหรับนิคมอุตสาหกรรม

กำหนดขนาดการจ่ายไฟฟ้าสำหรับโรงงานหรือนิคมอุตสาหกรรม - ค่าตัวคูณความต้องการ สัดส่วนมอเตอร์ การชดเชยกำลังไฟฟ้ารีแอกทีฟ และการกรองฮาร์มอนิก พร้อม BOM และแผนภาพเส้นเดี่ยว

เปิดเครื่องคำนวณ
Smart Monitoring & Control
Add the protection, metering and SCADA (monitoring & secondary) layer to the BOM and architecture diagram.

3 · Design Process & Rationale

1. การระบุความต้องการ

โหลดของโรงงานเป็นแบบกำลังเป็นหลัก (มอเตอร์/สายการผลิต 440 kW + ไฟส่องสว่าง 60 kW) โดยมีมอเตอร์ที่ใหญ่ที่สุด 90 kW และมีการสตาร์ท/หยุดบ่อย + ควบคุมความเร็วด้วย VFD ไม่มีโหลดเกรด 1/วิกฤต (ค่าเริ่มต้น) อนุญาตให้ไฟดับ ≤15 วินาที

2. ปัจจัยโหลดและความหลากหลาย

ไม่ใช่ว่าทุกวงจรจะทำงานที่โหลดเต็มพร้อมกันทั้งหมด ด้วย kd=0.8 ความต้องการคือ 500×0.8=400 kW ค่านี้ — ไม่ใช่ 500 kW ที่ติดตั้ง — เป็นตัวกำหนดขนาดหม้อแปลง ช่วยหลีกเลี่ยงการเลือกขนาดใหญ่เกินไป

3. แหล่งจ่ายและองค์ประกอบ

แหล่งจ่ายจากการไฟฟ้า 10 kV เพียงแหล่งเดียวก็เพียงพอ (ไม่มีความต้องการระบบฉุกเฉิน/สำรอง) องค์ประกอบเป็นกริด 100%

4. การเลือกขนาดหม้อแปลง

ความต้องการปรากฏ Sd=400/0.95≈421 kVA ปัดขึ้นเป็นระดับ 500 kVA เพื่อความทนทานต่อการเสียหายของหน่วยเดียว เราเลือก N+1 → 2×500 kVA S13 ระบายความร้อนด้วยน้ำมัน โหลด 84%

5. การจ่ายไฟและการป้องกัน

อินคอมเมอร์ MV KYN28A-12 → หม้อแปลง 2 ตัว → บัสบาร์ LV GGD (มีส่วนเชื่อมบัส) การป้องกันใช้โอเวอร์เคอร์เรนต์ 50/51 พร้อมการประสาน 0.3/0.2 วินาที คู่ประสานทั้ง 5 คู่ผ่าน

6. กำลังรีแอกทีฟและฮาร์มอนิก

เป้าหมาย PF 0.95 ต้องใช้ 152 kvar (4×38 kvar แบงก์ดีจูน) มี VFD หนาแน่น → ประมาณ THDi 20% เกินขีดจำกัด 15% รีแอกเตอร์ดีจูนป้องกันการขยายตัว แนะนำ APF หากจำเป็น

7. ความน่าเชื่อถือและข้อกำหนดพิเศษ

ความซ้ำซ้อน N+1 รักษาการโหลดที่ 84% เมื่อสูญเสียหนึ่งหน่วย มอเตอร์ 90 kW สตาร์ทผ่าน VFD โดยแรงดันตก 1.2% ต่ำกว่าขีดจำกัด 10% ของ DOL มาก

Pain Points → Solution → Evidence

Pain

มอเตอร์ทริปหรือไฟกะพริบทุกครั้งที่สตาร์ท

Solution

สตาร์ทมอเตอร์ 90 kW ผ่าน VFD ลดอัตราส่วนกระแสสตาร์ทจาก 6.5 เหลือ 1.3

Evidence

ตรวจสอบ V5: แรงดันตกขณะสตาร์ท 1.4% ≤ 10% (DOL 5.9%, Y-Δ 2.1%, ซอฟต์สตาร์ท 2.8%, VFD ดีที่สุด 1.2%)

Pain

VFD มีอยู่ทุกที่และฮาร์มอนิกเผาแบตเตอรี่ตัวเก็บประจุ

Solution

รีแอกเตอร์ดีจูนป้องกันการขยายสัญญาณ; เพิ่ม APF เมื่อเกินขีดจำกัด

Evidence

ตรวจสอบ V6: THDi ประมาณ 20% > ขีดจำกัด 15% — แนะนำ APF

Pain

การสูญเสียหม้อแปลงสูงทำให้ค่าไฟบานปลาย

Solution

อัปเกรดเป็นหม้อแปลงอัลลอยด์อสัณฐาน SH15 เพื่อลดการสูญเสียขณะไม่มีโหลด

Evidence

TCO: S13→SH15 ประหยัด ≈2,366 kWh/ปี (≈$284) คืนทุน 3.4 ปี

Pain

หม้อแปลงตัวเดียวเสียทำให้ทั้งโรงงานหยุด

Solution

หม้อแปลงคู่ N+1; หน่วยที่เหลือรับภาระโรงงาน

Evidence

N-1: โหลด 84% หลังสูญเสียหนึ่งหน่วย (ผ่าน) ถ่ายโอน 2 วินาที ≤ 15 วินาทีที่อนุญาต

4 · Key Parameter Deep-Read

ParameterValueBasisImpact & Boundary
ความจุหม้อแปลง500 kVA ×2Sd=400/0.95≈421 kVA → ระดับ 500 kVA; N+1 → 2 หน่วยโหลด 84% อยู่ในช่วงเศรษฐกิจ 60–85%
เพิ่มเป็น 630 kVA หากความต้องการเกิน ~450 kW
แรงดันขาเข้า10 kVแรงดันจ่าย MV ทั่วไปของนิคมอุตสาหกรรมกำหนดระดับแรงดัน MV/LV และระดับฟอลต์
ไซต์ขนาดใหญ่ (≥ หลาย kVA) อาจใช้ 35 kV
ค่าตัวคูณความหลากหลาย kd0.8ค่าอุตสาหกรรมสำหรับโหลดโรงงานหลายวงจรที่ไม่พร้อมกันความต้องการคือ 400 kW (ไม่ใช่ 500) กำหนดระดับหม้อแปลงและต้นทุน
ตรวจสอบกับโปรไฟล์โหลดจริง สูงเกินไปจะ oversized ต่ำเกินไปเสี่ยงโอเวอร์โหลด
เป้าหมายเพาเวอร์แฟกเตอร์0.95เป้าหมายชดเชยเพื่อหลีกเลี่ยงค่าปรับ PFชดเชย 152 kvar
ชดเชยเกินอาจเกิดเรโซแนนซ์ ใช้การสลับแบบขั้นบันได
การสตาร์ทมอเตอร์ที่ใหญ่ที่สุด90 kW · VFDกระแสสตาร์ท 90 kW หนัก อัตราส่วน VFD 1.3 ต่ำที่สุดแรงดันบัสตก 1.2% เทียบกับ 5.9% DOL
VFD แพงกว่าซอฟต์สตาร์ท มอเตอร์เล็กใช้ซอฟต์/Y-Δ ได้
ไฟฟ้าลัดวงจรMV 28.9 / LV 17.6 kAระดับฟอลต์ระบบ 500 MVA (รอยืนยัน) + อิมพีแดนซ์หม้อแปลง 4%กำหนดความสามารถตัดของเบรกเกอร์ (LV 25 kA / HV 31.5 kA) และขนาดความร้อนของสาย
ยืนยันระดับฟอลต์จริงกับการไฟฟ้า (toConfirm: ssc)
ความจุ PFC152 kvar (4×38)คำนวณจากช่องว่าง avgPf 0.85 → pfTarget 0.95เป็นไปตาม PF ลดโหลดและสูญเสียหม้อแปลง
VFD หนาแน่นต้องใช้ดีทูนรีแอกเตอร์ (หลีกเลี่ยงการขยายฮาร์มอนิกที่ 5/7)

5 · Drawing Deep-Read

Dwg 3/23ไดอะแกรมเส้นเดียว — แหล่งจ่าย 10 kV → สวิตช์เกียร์แรงดันกลาง KYN28A-12 → 2×S13-M-500/10 → บัสแรงดันต่ำ GGD → สายป้อน
Why: ไดอะแกรมเส้นเดียวคือโครงกระดูก: มันแสดงโครงสร้าง N+1 — สายเข้าด้านแรงดันกลางสองเส้นแต่ละเส้นจ่ายให้หม้อแปลงหนึ่งลูก ด้านแรงดันต่ำเชื่อมต่อกันผ่านเบรกเกอร์เชื่อมบัส ดังนั้นการขัดข้องของหน่วยใดหน่วยหนึ่งจะไม่ทำให้โรงงานไฟดับเลย
Dwg 6/23ระบบจำหน่ายแรงดันกลาง — สวิตช์เกียร์แรงดันกลาง KYN28A-12 · เบรกเกอร์สุญญากาศ · 10 kV
Why: การเลือกสวิตช์เกียร์แรงดันกลางขึ้นอยู่กับแรงดันและระดับกระแสลัดวงจร: ikMv=28.9 kA ที่นี่ ดังนั้นความสามารถในการตัด 31.5 kA (เผื่อ 1.1×) โดยตั้งโอเวอร์เคอร์เรนต์ 50/51 เพื่อประสานกับปลายน้ำ
Dwg 8/23การคำนวณกระแสลัดวงจร — ระดับความผิดพร่องของระบบ 500 MVA · หม้อแปลง uk=4% · ikMv 28.9 kA · ikLv 17.6 kA · สายเคเบิล 300 mm²
Why: กระแสผิดพร่องกำหนดปริมาณความปลอดภัยสามประการ: ความสามารถในการตัดของเบรกเกอร์ ขนาดความร้อนขั้นต่ำของสายเคเบิล (44 mm² ต้องการ 300 mm²) และพื้นฐานการตั้งค่าการป้องกัน แบบDrawing นี้วัดปริมาณความปลอดภัย
Dwg 15/23เส้นโค้งประสานการป้องกัน TCC — อินคอมเมอร์ 50/51 (0.6 วินาที) → อินคอมเมอร์แรงดันต่ำ (0.3 วินาที) → ฟีดเดอร์ (0.1 วินาที); การไล่ระดับ 0.3/0.2 วินาที
Why: TCC ตรวจสอบความเลือกสรร: ข้อผิดพลาดด้านปลายน้ำจะทริปเฉพาะฟีดเดอร์ของตน ไม่ใช่ตัวหลัก ทั้ง 5 คู่ที่นี่มี Δt=0.3/0.2 วินาที ≥0.2 วินาที และอัตราส่วน 8.5× ดังนั้นความเลือกสรรจึงคงอยู่ — ไม่มีการดับไฟทั้งโรงงานจากข้อผิดพลาดเดียว
Dwg 19/23การชดเชยกำลังไฟฟ้ารีแอกทีฟและฮาร์มอนิก — 152 kvar (4×38 kvar แบงก์ดีจูน) · เพาเวอร์แฟกเตอร์เป้าหมาย 0.95
Why: แบงก์ PFC ยก PF จาก 0.85 เป็น 0.95 ลดภาระหม้อแปลงและค่าปรับ PF; รีแอกเตอร์ที่ปรับจูนต่ำกว่าฮาร์มอนิกที่ 5 ป้องกันการขยายสัญญาณ — วิธีแก้ปัญหาจุดเจ็บ "ฮาร์มอนิกเผาตัวเก็บประจุ"
Dwg 14/23การกำหนดค่าการป้องกัน — 50/51 กระแสเกิน · สายเข้า(0.6วิ)→สายเข้าแรงต่ำ(0.3วิ)→สายป้อน(0.1วิ), ผ่าน 5 คู่
Why: การนี้กำหนดตำแหน่งของแต่ละโซนป้องกันและการตั้งค่า: สายเข้าแรงกลาง หม้อแปลง สายเข้าแรงต่ำ และสายป้อน รวมเป็นสี่ระดับที่จัดลำดับ 0.6/0.3/0.1 วิ ดังนั้นข้อผิดพลาดที่ปลายน้ำจะตัดวงจรของตัวเองเท่านั้น สอดคล้องกับเส้นโค้ง TCC — TCC แสดงการประสานเวลา-กระแส ส่วนนี้แสดงการกำหนดอุปกรณ์/รีเลย์
Dwg 12/23การประเมินคุณภาพไฟฟ้า — THDi ประมาณ 20% > ขีดจำกัด 15% · แนะนำให้ใช้ detuned reactor + APF
Why: สิ่งนี้เป็นการหาปริมาณความเสี่ยงฮาร์มอนิกของฉากที่มี VFD หนาแน่น: THDi ~20% เกินขีดจำกัด 15% ดังนั้น detuned reactor เพียงอย่างเดียวไม่เพียงพอ — จำเป็นต้องใช้ APF เป็นหลักฐานโดยตรงสำหรับปัญหาที่ว่า “ฮาร์มอนิกเผาตัวเก็บประจุ” ซึ่งให้พื้นฐานเชิงปริมาณแก่มาตรการบรรเทา (detuned + APF)

The following drawings are shown for reference (full set in the configurator “View design document”):

Dwg 1 · พื้นฐานการออกแบบทางไฟฟ้าDwg 4 · โครงสร้างระบบDwg 5 · ระบบจำหน่ายDwg 7 · ระบบจำหน่ายแรงดันต่ำDwg 9 · มาตรฐานที่ใช้Dwg 10 · ข้อมูลทางเทคนิคของอุปกรณ์Dwg 13 · สถาปัตยกรรม SCADADwg 16 · ระบบต่อลงดินDwg 17 · การป้องกันแรงดันเกินDwg 18 · การจัดวางอุปกรณ์Dwg 20 · การควบคุมและสัญญาณทุติยภูมิDwg 23 · แหล่งจ่ายไฟเสริม DCDwg 2 · คำอธิบายสัญลักษณ์Dwg 11 · การก่อสร้างและการทดสอบDwg 21 · แถบขั้วต่อDwg 22 · การจัดวางแผง

6 · Operation Demo (Deep-Read)

การไหลของพลังงาน

ความต้องการจากกริด 400 kW → สวิตช์เกียร์แรงกลาง → หม้อแปลง S13 สองตัว → บัสแรงต่ำ → 10 ฟีดเดอร์ หม้อแปลงคู่แบ่งโหลด (~42% ต่อตัว); เมื่อสูญเสียหนึ่งตัว อีกตัวรับ 84%.

ความผิดพร่องและการป้องกัน

ความผิดพร่องที่ฟีดเดอร์ปลายน้ำจะทริปเฉพาะฟีดเดอร์นั้นที่ 0.1 วินาที ขณะที่ต้นน้ำคงไว้ 0.3 วินาที (การเลือกสรร); การสูญเสียกริดโดยไม่มีสำรองทำให้ทั้งสายเป็นศูนย์ — แสดงคุณค่าของการจัดลำดับ.

คุณภาพไฟฟ้าและฮาร์มอนิก

ความหนาแน่น VFD ทำให้ THDi อยู่ที่ ~20% เกินขีดจำกัด 15%; เปรียบเทียบสเปกตรัมฮาร์มอนิกก่อน/หลังการบำบัดด้วยดีทูนรีแอกเตอร์ + APF เพื่อหาปริมาณสาเหตุและวิธีแก้ “ฮาร์มอนิกเผาตัวเก็บประจุ”.

การสูญเสียและค่าไฟฟ้า

การสูญเสียหม้อแปลง p0=0.39 / pk=5.15 kW, ≈97,003 kWh/ปี (≈$11,640 @ $0.12/kWh); เปลี่ยนเป็น SH15 อสัณฐานประหยัด 2,366 kWh/ปี (≈$284) คืนทุน 3.4 ปี.

Other views (shown): การทำงาน 24 ชั่วโมง · โปรไฟล์แรงดันไฟฟ้า · คุณสมบัติของแผนผัง · การลดพิกัดตามสภาพแวดล้อม

7 · Economics & Payback

อุปกรณ์ทั้งหมดของตัวกำหนดค่า ≈ $97,492 (ระดับความเป็นไปได้ รวมถึงหม้อแปลง 2×500 kVA, สวิตช์เกียร์ MV/LV, PFC, สายเคเบิล, ด้านทุติยภูมิ) เศรษฐศาสตร์มุ่งเน้นที่การสูญเสีย: S13 ≈97,003 kWh/ปี; การอัปเกรดเป็น SH15 อสัณฐานประหยัด 2,366 kWh/ปี (≈$284) โดยมีระยะเวลาคืนทุน 3.4 ปี — ยิ่งโหลดสูง ยิ่งคืนทุนเร็วขึ้น

$97,492
อุปกรณ์ทั้งหมด
97,003 kWh
การสูญเสียประจำปี
$11,640/ปี
ต้นทุนการสูญเสีย
$284/ปี
การประหยัด SH15
3.4 ปี
ระยะเวลาคืนทุน SH15

8 · FAQ

ขนาดหม้อแปลงสำหรับโรงงาน 500 kW ควรเป็นเท่าใด?
ที่ kd=0.8 ความต้องการคือ 400 kW ≈ 421 kVA (กำลังปรากฏ) ดังนั้นใช้ 500 kVA หากต้องการไม่ให้หยุดทำงานเมื่อหน่วยหนึ่งเสีย ให้ใช้ 2×500 kVA N+1 (โหลด 84% หลังจากสูญเสียหนึ่งหน่วย)
การสตาร์ทมอเตอร์ 90 kW ทำให้แรงดันตกเท่าใด?
การสตาร์ทด้วย VFD ทำให้แรงดันบัสตกเพียง 1.2% เทียบกับ 5.9% เมื่อสตาร์ทโดยตรง (DOL) — ต่ำกว่าขีดจำกัด 10% มาก จึงไม่เกิดการกะพริบหรือทริป
จะจัดการฮาร์มอนิกจาก VFD อย่างไร?
รีแอกเตอร์ดีจูนจะเลื่อนความถี่เรโซแนนซ์ให้ต่ำกว่าฮาร์มอนิกที่ 5 ก่อนเพื่อป้องกันการขยายสัญญาณ ในที่นี้ THDi ~20% เกิน 15% ดังนั้นให้เพิ่มตัวกรองแอกทีฟ APF เพื่อกำจัดให้หมด
N+1 redundancy หมายความว่าอย่างไร?
หม้อแปลงสองลูกสำรองซึ่งกันและกัน ปกติรับโหลด ~42% ต่อลูก หากลูกหนึ่งทริป อีกลูกจะรับ 84% ของโรงงานโดยไม่เกินพิกัด โดยถ่ายโอนภายใน ~2 วินาที
ประหยัดค่าไฟฟ้าได้เท่าใด?
การเปลี่ยนเป็นหม้อแปลงอสัณฐาน SH15 ประหยัดได้ ≈2,366 kWh/ปี (≈$284) คืนทุนใน 3.4 ปี หากโหลดสูงขึ้นจะประหยัดได้มากขึ้น
กระแสลัดวงจรเป็นเท่าใด และเลือกเบรกเกอร์ใด?
แรงดันต่ำ 17.6 kA แรงดันกลาง 28.9 kA เลือกความสามารถในการตัดกระแสแรงดันต่ำ 25 kA (margin 1.4×) และแรงดันกลาง 31.5 kA (margin 1.1×) — ทั้งสองผ่าน
แผนนี้มีค่าใช้จ่ายเท่าใด?
ยอดรวมจากตัวกำหนดค่า ≈ $97,492 (ระดับความเป็นไปได้ รวมหม้อแปลง สวิตช์เกียร์ MV/LV PFC สายเคเบิล และวงจรทุติยภูมิ) ไม่รวมงานโยธาและการติดตั้ง
สามารถขยายภายหลังได้หรือไม่?
โหลดปัจจุบัน 84% เหลือ headroom ~16% ในระดับ 500 kVA หากความต้องการเกิน ~450 kW ให้ขยับเป็น 630 kVA หรือเพิ่มหม้อแปลง

Special Considerations

  • ระดับความผิดพร่องของระบบค่าเริ่มต้นคือ 500 MVA — ยืนยันค่าจริงกับการไฟฟ้า (ส่งผลต่อการตั้งค่าการป้องกันและความร้อนของสายเคเบิล; toConfirm: ssc)
  • ไม่ได้ให้การจัดระดับโหลด ดังนั้นจึงไม่ถือว่ามีโหลดวิกฤต/ระดับ 1; โหลดไฟไหม้/ฉุกเฉินต้องจัดระดับตาม IEC 60364 และเพิ่มการจ่ายไฟคู่/การถ่ายโอนอัตโนมัติ (toConfirm: loadGrade)
  • THDi ~20% เกินขีดจำกัด; รีแอกเตอร์ดีจูนเพียงป้องกันการขยาย — เพิ่ม APF เพื่อกำจัดคำเตือนจริง ๆ
  • การประเมินระดับความเป็นไปได้; แบบยังรอสถาบันออกแบบที่ได้รับใบอนุญาต ไม่ใช่เอกสารก่อสร้าง

Turn this into your project

Open this exact scenario pre-loaded in the Power System Configurator, then generate the full design document or the operation & techno-economic assessment.

🟡 View full design document (drawings + BOM + checks)🔵 Operation & techno-economic assessment
Open in Power System Configurator →

Related Scenarios

pv-storage-chargingData Centermining

Related Products

หม้อแปลงไฟฟ้าชนิดแช่น้ำมัน

หม้อแปลงประสิทธิภาพสูงรุ่น S11/S13/S20 สำหรับการจ่ายไฟฟ้าหลักในโรงงาน

หม้อแปลงชนิดแห้ง

หม้อแปลงไฟฟ้าชนิดติดตั้งภายในอาคารรุ่น SCB/SBH สำหรับสายการผลิตอัตโนมัติและโรงงานผลิต

สวิตช์เกียร์แรงดันสูง

ชุด KYN/XGN สำหรับระบบจ่ายไฟฟ้าแรงสูงในโรงงาน

ชุดสวิตช์เกียร์แรงดันต่ำ

GGD/GCS/GCK/MNS สำหรับการจ่ายไฟฟ้าในโรงงานและสายการผลิต

สถานีไฟฟ้าย่อยแบบตู้สำเร็จรูป

ZBW/ZGS คอมแพคซับสเตชันสำหรับนิคมอุตสาหกรรมใหม่และโครงการขยายกิจการ

รีแอคเตอร์

CKSC/BKSC ซีรีส์สำหรับการระงับฮาร์มอนิกและการชดเชยกำลังรีแอกทีฟ

การจัดหาอุปกรณ์ทั่วไปและอุปกรณ์พลังงานแสงอาทิตย์แบบครบวงจร

ตั้งแต่การออกแบบระบบจำหน่ายไฟฟ้าไปจนถึงพลังงานแสงอาทิตย์ เช่น หม้อแปลง สวิตช์เกียร์ สถานีไฟฟ้าย่อย และอุปกรณ์พลังงานแสงอาทิตย์ ขนาดและใบเสนอราคาในที่เดียว ใช้เครื่องคิดเลขของเราเพื่อรับรายการวัสดุและราคา FOB ที่สมบูรณ์

เครื่องคำนวณระบบจำหน่ายตัวกำหนดค่าระบบสุริยะ