Transformator Lokasi Tambang: Cara Menentukan Ukuran Daya untuk Crusher, Mill, dan Shovel, Mengapa Kabel Pit yang Panjang Memaksa Tegangan Lebih Tinggi, dan Rating IP Apa yang Dibutuhkan Tambang Terbuka atau Bawah Tanah

Jawabannya lebih dulu: transformator lokasi tambang diukur dari siklus beban tambang, bukan dari tabel kVA — crusher, mill, conveyor dan shovel adalah beban kejut dan harmonik, dan kabel yang mencapainya biasanya menentukan desain sebelum transformator melakukannya

Transformator lokasi tambang adalah unit yang mengambil suplai 33 kV, 110 kV, 132 kV atau 220 kV yang dikirim oleh utilitas ke properti dan mengubahnya menjadi listrik yang benar-benar menggali, mengangkut, menghancurkan dan menggiling: 11 kV atau 6.6 kV untuk shovel, drill dan pompa di pit; 11 kV, 6.6 kV atau 3.3 kV untuk conveyor, hoist dan ventilasi bawah tanah; dan 11 kV atau 6.6 kV turun ke 0.4 kV atau 0.69 kV di pabrik proses untuk crusher, SAG dan ball mill, flotasi dan penggerak thickener. Ini bukan transformator distribusi dengan nameplate bertuliskan nama tambang. Tiga karakteristik membedakan tugas pertambangan dari tugas utilitas: bebannya bersifat siklus-kejut bukan stabil, sebagian besar datang melalui variable-frequency drive (VFD) dan soft starter sehingga arusnya tidak sinusoidal, dan sering disuplai melalui kabel yang sangat panjang yang jatuh tegangannya — bukan kVA terukur transformator — menetapkan batas praktisnya. Urutan yang benar karena itu adalah: susun daftar beban, terapkan faktor demand dan diversity, konversi ke kVA, periksa penurunan tegangan saat starting motor di motor control centre paling jauh, terapkan derating harmonik dan ambient/ketinggian, dan baru kemudian pilih rating standar dan level tegangan yang menjaga kabel pit cukup pendek agar berfungsi. kVA adalah output dari proses itu, tidak pernah menjadi inputnya.

Poin-poin utama

• Beban tambang bersifat siklus-kejut, sehingga unit dipilih berdasarkan siklus beban dan kemampuan overload, bukan satu angka stabil. Crusher, mill dan conveyor menghantam belitan secara termal dan mekanis sepanjang hari — penalaran yang sama seperti seberapa besar transformator dapat dibebani, diterapkan pada tugas yang tidak pernah berhenti.
• Sebagian besar beban tambang modern bersifat non-linear. Drive enam-pulsa, drive DC, rectifier dan penerangan LED semuanya mendorong arus harmonik melalui belitan, sehingga transformator distribusi biasa kurang dirancang untuk rugi-rugi yang sebenarnya akan dialaminya — lihat mengapa arus harmonik membuat transformator terlalu panas dan pemilihan transformator K-factor.
• Feeder pit dan pabrik dibangun pada 6.6/11/33 kV karena kabel, bukan transformator, yang menjadi kendala. Untuk persentase penurunan tegangan yang sama pada jarak yang sama, penampang tembaga yang dibutuhkan berskala dengan kebalikan kuadrat tegangan — penalaran di balik memilih kelas tegangan dan regulasi tegangan.
• Penentuan ukuran adalah aritmetika enam langkah, dan melewatkan langkah keempat adalah kesalahan klasik. Daftar beban → demand dan diversity → kVA → penurunan tegangan saat starting motor → derating harmonik → derating ambient, ketinggian dan enclosure; disiplin yang sama seperti menentukan ukuran sistem distribusi dalam satu perhitungan.
• Lingkungan yang memilih perangkat kerasnya, bukan daftar harga. Debu, kelembapan, ambient 45–50 °C, ketinggian 3,000–4,600 m, air tambang dan garam pesisir menentukan apakah Anda menentukan oil-immersed atau cast-resin, IP54 atau IP65, dan gardu tetap atau gardu portabel yang ditarik trailer — bandingkan oil-immersed vs dry-type dan derating ketinggian tinggi dan suhu tinggi.

Di mana transformator berada dalam rantai daya tambang?

Tambang adalah utilitas kecil tersendiri, dan armada transformatornya berlapis dari batas properti hingga ke shovel. Memahami lapisan-lapisannya penting karena level tempat Anda mentransformasi menentukan berapa banyak kabel yang Anda beli, berapa banyak tembaga yang hilang, dan seberapa jauh front kerja dapat bergerak sebelum tegangan tidak lagi dapat diterima.

Dua konsekuensi praktis mengikuti tabel ini. Pertama, transformator gardu utama adalah transformator daya yang cukup konvensional — perbedaannya terletak pada batas harmonik dan flicker yang diberlakukan di point of common coupling, bukan pada konstruksi transformatornya. Kedua, transformator yang paling banyak menimbulkan masalah dalam suatu proyek adalah yang kecil di bagian bawah: unit pit yang ditarik trailer dan unit bawah tanah, karena itulah yang ditentukan seolah-olah transformator distribusi biasa padahal disuplai beban kaya harmonik, siklik, dan berlokasi jauh.

Mengapa transformator distribusi biasa tidak dapat melakukan tugasnya? Lima cara tugas pertambangan berbeda

1. Bebannya siklus-kejut, bukan stabil

Transformator distribusi utilitas menghabiskan sebagian besar hidupnya pada fraksi nameplate yang bergerak lambat. Transformator pembebanan tambang menghabiskan hidupnya mengikuti kurva torsi. Jaw atau gyratory crusher menarik arus yang berdenyut saat setiap muatan dicekam dan dihancurkan; beban mill berayun mengikuti muatan dan slurry; dragline atau shovel menggali dalam semburan lalu berayun dan membuang; conveyor mulai melawan belt yang sudah bermuatan. Konsekuensi pentingnya bukan beban rata-rata — melainkan siklus termal. Pemanasan dan pendinginan berulang pada belitan dan insulasinya menggerakkannya secara mekanis, mengendurkan tekanan penjepitan dan mempercepat penuaan kertas, itulah sebabnya transformator tambang ditentukan berdasarkan siklus beban dengan envelope overload yang disepakati, bukan pada satu titik tugas. Fisika yang sama mendasari pembahasan dalam faktor beban dan kapasitas overload transformator, tetapi siklus beban tambang jauh lebih agresif daripada siklus komersial.

2. Sebagian besar bebannya non-sinusoidal

Tambang modern memasang VFD pada conveyor, mill (instalasi ring-geared), pompa slurry, fan, hoist dan ventilasi. Drive enam-pulsa standar masih merupakan konfigurasi paling umum di bawah beberapa ratus kW, dan arus harmonik yang ditariknya merupakan fraksi besar dari arus terukurnya sendiri — secara relatif, satu orde besaran lebih besar daripada beban linear yang berperilaku baik. Di sisi hulu, semua arus drive tersebut berjumlah dalam belitan transformator, di mana rugi eddy harmonik sebanding dengan kuadrat orde harmoniknya. Transformator yang dirancang dan diuji berdasarkan asumsi sinusoidal pada 50 atau 60 Hz sangat meremehkan suhu titik panasnya sendiri di bawah spektrum tersebut. Dua mekanisme memperbaikinya: tentukan unit dengan rating K-factor atau tugas harmonik yang diturunkan dari praktik IEEE C57.110, atau lakukan aritmetika derating sendiri dan beli rating yang lebih besar pada kepadatan rugi yang sama. Lihat mengapa arus harmonik membuat transformator terlalu panas dan pemilihan transformator K-factor untuk metode kerjanya.

3. Kabelnya panjang, dan penurunan tegangan — bukan kVA — menjadi kendala yang mengikat

Feeder utilitas diukur dalam puluhan atau ratusan meter. Feeder pit dari gardu tepi ke gardu trailing di front kerja diukur dalam kilometer, dan kabel trailing dari gardu itu ke shovel menambah beberapa ratus meter lagi. Karena penurunan tegangan naik secara linear dengan panjang dan arus, dan arus turun seiring tegangan, level tempat Anda mendistribusikan adalah tuas paling kuat pada biaya kabel dan rugi kabel. Ini adalah subjek bagiannya sendiri di bawah.

4. Starting motor sering dan rasio motor-terhadap-transformator tinggi

Tambang menstart motor besar pada tegangan penuh jauh lebih sering daripada gedung komersial — setiap pergantian shift, setiap restart conveyor setelah trip, setiap restart mill setelah jendela pemeliharaan. Karena motor mill atau crusher merupakan fraksi besar dari rating transformator penyuplainya, arus starting merupakan fraksi besar dari arus beban penuh transformator, dan penurunan tegangan yang dihasilkan merambat kembali ke atas feeder dan memengaruhi segala hal lain di busbar. Perilaku starting motor dan inrush energisasi transformator itu sendiri mengikuti fisika umum yang sama seperti dijelaskan dalam arus inrush transformator; di tambang, keduanya adalah kasus desain dengan batas yang ditentukan, bukan keanehan.

5. Lingkungan adalah input desain, bukan catatan kaki

Lokasi tambang di seluruh dunia memberlakukan kondisi lingkungan yang tidak dirancang untuk transformator katalog standar:

• Suhu ambient. Operasi open-pit di Sahel, Pilbara, Atacama dan Semenanjung Arab berjalan pada ambient desain 45–50 °C, yang menghilangkan sebagian besar margin nameplate kecuali ratingnya dikoreksi untuk itu.
• Ketinggian. Operasi di Andes, Altiplano dan Himalaya berada pada 3,000–4,600 m, di mana kepadatan udara yang berkurang menurunkan baik ketahanan dielektrik insulasi eksternal maupun kemampuan pendinginan udara yang diandalkan unit. Derating dan koreksi jarak bebas wajib dilakukan — lihat derating ketinggian tinggi dan suhu tinggi.
• Debu dan kelembapan. Debu crusher dan kondisi tropis lembap bersama-sama merupakan kombinasi yang berat: debu higroskopis bersaing dengan insulasi, dan masuknya ke dalam enclosure mengubah endapan menjadi jalur konduktif.
• Korosi. Pelabuhan pesisir, air tambang dan drainase asam menuntut kelas korosi yang dideklarasikan dan spesifikasi cat atau enclosure yang sesuai, bukan finishing standar.
• Seismik dan geoteknik. Operasi di Chile dan Peru mengharuskan unit, bushing dan skid-nya memenuhi kualifikasi seismik; unit bawah tanah harus muat melalui drift dan dapat diposisikan ulang.
• Atmosfer mudah terbakar. Tambang batu bara dan beberapa operasi sulfida mengharuskan konstruksi tahan api dan, di zona yang ditentukan, peralatan bersertifikat.

Bagaimana Anda menentukan ukuran transformator lokasi tambang? Enam langkah dari daftar beban hingga nameplate

Metode di bawah ini adalah yang bertahan dalam tinjauan rekayasa, karena setiap angka di dalamnya dapat dilacak kembali ke jadwal motor.

Langkah 1 — Susun daftar beban, bukan keinginan kVA

Untuk setiap motor catat kW poros terukur, kelas efisiensi, faktor daya pada beban terukur, service factor, metode starting (DOL, star-delta, soft starter, VFD) dan tugas (kontinu, intermiten, siklik). Tambahkan beban non-motor — rectifier, hoist, penerangan, heater, pompa dewatering — secara terpisah, karena faktor daya dan tanda tangan harmoniknya berbeda. Kelompokkan daftar berdasarkan area dan berdasarkan level tegangan, karena setiap kelompok menjadi transformator terpisah.

Langkah 2 — Terapkan faktor demand dan diversity per area

Menjumlahkan setiap nameplate di pabrik selalu melebih-lebihkan beban dan menghasilkan transformator yang kelebihan ukuran dan boros rugi. Terapkan faktor diversity per kelompok — fraksi beban tersambung yang benar-benar berjalan pada saat yang sama — lalu verifikasi puncak yang bersamaan dengan load flow, bukan dengan mengalikan faktor-faktor bersama-sama. Angka tipikal yang digunakan dalam studi kelayakan pertambangan adalah 0.6–0.8 untuk area proses yang beroperasi kontinu, tetapi 1.0 di mana bebannya benar-benar berjalan bersamaan (misalnya rangkaian crusher dengan conveyor umpan-nya). Rentang ini adalah pengalaman industri / 行业经验值 dan harus diganti dengan data terukur setelah pabrik beroperasi.

Langkah 3 — Konversi ke kVA, tambahkan cadangan desain, pilih rating standar

Untuk setiap kelompok motor, daya semu yang diminta dari transformator adalah S = P / (η × cos φ), di mana P adalah daya poros dalam kW, η efisiensi motor dan cos φ faktor daya. Jumlahkan kelompok-kelompok, terapkan faktor diversity, dan tambahkan cadangan desain — umumnya 15–25 persen pada tahap kelayakan (pengalaman industri / 行业经验值). Lalu bulatkan ke atas ke rating standar. Angka pilihan dari seri IEC R10 memberikan tangga praktis: 630, 800, 1000, 1250, 1600, 2000, 2500, 3150, 4000, 5000, 6300, 8000, 10000, 12500, 16000, 20000, 25000, 31500, 40000, 50000 dan 63000 kVA.

Langkah 4 — Periksa penurunan tegangan saat starting motor di motor control centre paling jauh

Ini adalah langkah yang paling sering dilewatkan dan yang menyebabkan paling banyak kesulitan commissioning. Ambil motor terbesar, hitung arus locked-rotor atau starting-nya, tambahkan beban lain yang berjalan, dan hitung tegangan di terminal motor selama start — melalui impedansi transformator dan melalui kabel feeder. Batas desain yang dikutip dalam praktik pertambangan umumnya sekitar 15 persen penurunan di terminal motor dan 10 persen di busbar untuk drive terbesar, dengan motor diharapkan mempertahankan setidaknya 80 persen tegangan nominal selama start (pengalaman industri / 行业经验值; selalu konfirmasi terhadap standar pabrik itu sendiri dan data sheet motor). Jika penurunannya berlebihan, alatnya adalah transformator yang lebih besar, desain impedansi lebih rendah, soft starter atau VFD, tegangan distribusi lebih tinggi, atau kabel yang lebih pendek.

Langkah 5 — Terapkan derating harmonik dan verifikasi tugas hubung singkat

Ambil spektrum harmonik yang diharapkan di terminal transformator dan tentukan rating K-factor atau derate rating sinusoidal dengan metode faktor kenaikan rugi dari IEEE C57.110. Secara terpisah, hitung arus hubung singkat prospektif di sekunder transformator (praktik IEC 60909) dan konfirmasi kemampuan transformator untuk menahannya sesuai IEC 60076-5, lalu konfirmasi bahwa rating switchgear dan pengaturan proteksi terkoordinasi dengan inrush starting motor sehingga starting tidak disalahartikan sebagai gangguan. Tambang dengan transformator impedansi rendah dan feeder impedansi rendah dapat menghasilkan level gangguan yang mengejutkan tingginya.

Langkah 6 — Terapkan derating lingkungan dan finalkan pendinginan, kebisingan dan rugi-rugi

Koreksi rating untuk ambient desain dan ketinggian, dan periksa ulang kenaikan suhu. Pilih kelas pendinginan — ONAN untuk unit lebih kecil, ONAN/ONAF di mana rating jangka pendek diinginkan, KNAN atau AN/AF untuk cast-resin dalam ruangan — dan periksa persyaratan kebisingan, yang di tambang biasanya didorong oleh camp tetangga atau batas statutori, bukan oleh pabrik itu sendiri. Akhirnya, bandingkan spesifikasi rugi terhadap biaya kepemilikan sepanjang umur tambang, bukan terhadap harga beli: tambang beroperasi selama puluhan tahun, sehingga rugi tanpa beban yang dibayar terus-menerus biasanya mendominasi selisih harga beli dalam beberapa tahun. Lihat cara menghitung total biaya kepemilikan transformator dan S11 vs S13 vs S20 kelas rugi.

Contoh perhitungan (ilustratif)

Ambil konsentrator tembaga yang disuplai dari satu gardu pabrik 33 kV/6.6 kV. Jadwal motor memberikan penggerak SAG mill ring-geared 6,000 kW melalui VFD, ball mill 4,500 kW, empat crusher 400 kW, dua conveyor 250 kW, pompa slurry dan proses 1,500 kW, dan 800 kW untuk auxiliaries, penerangan dan layanan. Dengan efisiensi 0.97 dan faktor daya 0.95 pada drive besar, serta efisiensi 0.90 dan faktor daya 0.85 pada kelompok auxiliary:

• SAG mill: 6,000 / (0.97 × 0.95) = 6,511 kVA
• Ball mill: 4,500 / (0.97 × 0.95) = 4,883 kVA
• Crusher (4 × 400 kW = 1,600 kW): 1,736 kVA
• Conveyor (500 kW): 543 kVA
• Pompa (1,500 kW): 1,628 kVA
• Auxiliaries (800 kW): 800 / (0.90 × 0.85) = 1,046 kVA

Total tersambung ≈ 16,347 kVA. Terapkan faktor diversity pabrik 0.9 → ≈ 14,712 kVA. Tambahkan cadangan desain 20 persen → ≈ 17,655 kVA. Bulatkan ke atas ke rating standar berikutnya: 20,000 kVA. Sebelum rating itu dipesan, masih harus lulus pemeriksaan harmonik (VFD SAG mill dan drive crusher bersama-sama membenarkan spesifikasi tugas harmonik atau pengaturan 12-pulsa) serta pemeriksaan hubung singkat dan koordinasi proteksi. Aritmetikanya sengaja dibuat sederhana; disiplinnya terletak pada tidak berhenti sebelum pemeriksaan selesai.

Mengapa kabel pit dan feeder yang panjang mendorong Anda ke tegangan yang lebih tinggi?

Ini adalah perbedaan rekayasa terbesar antara pekerjaan pertambangan dan utilitas, dan ini aritmetika, bukan opini. Untuk feeder tiga fasa, penurunan tegangan line-to-line perkiraannya adalah ΔU = √3 × I × L × (R cos φ + X sin φ), dinyatakan sebagai persentase tegangan nominal. Dua fakta muncul dari ekspresi itu:

• Pada daya yang ditransmisikan konstan, arus I turun sebanding dengan tegangan — sehingga feeder pada 6.6 kV membawa kira-kira seperenam belas arus dari tugas yang sama pada 400 V, dan feeder 33 kV membawa seperlima arus dari feeder 6.6 kV.
• Karena persentase penurunan mengandung I/U, dan I sendiri turun sebagai 1/U, penampang yang dibutuhkan untuk mempertahankan persentase penurunan yang sama pada jarak yang sama berskala dengan 1/U². Memindahkan beban yang sama dari 400 V ke 6.6 kV memotong luas tembaga yang dibutuhkan kira-kira dengan faktor 270; memindahkan dari 6.6 kV ke 33 kV memotongnya kira-kira dengan faktor 25.

Di tambang, itulah yang menentukan arsitekturnya: distribusikan pada 33 kV di seluruh properti, transformasi ke 6.6 atau 11 kV di tepi pit, dan bawa hanya beberapa ratus meter terakhir ke shovel, drill atau pompa dewatering pada tegangan utilisasi. Untuk beban 2,000 kVA pada feeder 1,500 m pada 6.6 kV, arusnya sekitar 175 A, dan feeder tembaga 95 mm² pada faktor daya mendekati unity turun kira-kira 1.4 persen — desain yang nyaman tanpa heroisme. Pada 400 V, 2,000 kVA yang sama akan membutuhkan sekitar 2,900 A dan bundel kabel dengan ukuran yang tidak akan pernah dibeli atau ditangani siapa pun. Itulah seluruh argumen untuk distribusi step-up, dan itulah sebabnya "gardu pit" merupakan bagian yang begitu besar dari modal kelistrikan tambang.

Dua catatan praktis. Pertama, gardu portabel atau yang ditarik trailer ada justru agar arsitektur ini terjangkau: skid dapat dipindahkan saat front bergerak maju, yang menjaga kabel trailing tetap pendek alih-alih memaksa desain mengakomodasi jarak yang terus bertambah secara permanen. Kedua, kabel trailing adalah kategori tersendiri — kabel feeder tambang fleksibel dan berpelindung yang dibuat sesuai standar kabel portabel seperti ICEA S-75-381 (juga diterbitkan sebagai NEMA WC 58), dengan konduktor pilot ground-check sehingga proteksi gangguan tanah dapat memverifikasi bahwa protective earth masih utuh sebelum rangkaian diberi energi. Penurunan tegangan, penyalahgunaan mekanis, perendaman air dan penggulungan serta penguraian berulang, bukan rating termal, adalah kasus desain untuk kabel tersebut.

Bagaimana Anda menangani harmonik yang dimasukkan VFD dan rectifier ke dalam belitan?

Arus harmonik di tambang yang disuplai VFD bukan gangguan kecil; ini mengubah spesifikasi setiap transformator di sisi hulu, dan di beberapa lokasi juga mengubah kontrak utilitasnya.

Apa yang harmonik lakukan terhadap transformator

Rugi arus eddy dalam belitan naik dengan kuadrat frekuensi, sehingga harmonik kelima, ketujuh dan kesebelas menghasilkan rugi eddy 25, 49 dan 121 kali nilai per-unit yang akan dimilikinya pada fundamental. Hasilnya adalah titik panas yang mungkin tidak terungkap oleh termometer pada oli atau pada permukaan belitan, dan insulasi belitan yang menua jauh lebih cepat daripada yang disarankan oleh beban sinusoidalnya. Sisi mekanisnya lebih buruk: torsi harmonik pada motor dan pada struktur mekanis transformator itu sendiri menghasilkan getaran dan kebisingan yang terdengar. Metode standar untuk mengukur rugi tambahan, dan referensi di balik setiap permintaan transformator "K-rated" atau "tugas harmonik", adalah IEEE C57.110.

Apa yang dapat Anda tentukan alih-alih melakukan oversizing secara buta

• Rating K-factor (K-4, K-9, K-13, K-20 dan di atasnya) yang disesuaikan dengan spektrum yang diharapkan, yang mengikat produsen pada desain yang rugi eddy dan kapasitas netralnya dapat membawa spektrum tersebut pada nameplate — lihat pemilihan transformator K-factor.
• Solusi sisi drive yang menghilangkan masalah di sumbernya: 12-pulsa (dua jembatan enam-pulsa yang disuplai dari transformator dual-sekunder bergeser fasa), pengaturan 18- atau 24-pulsa di mana kualitas daya paling penting, atau active front end pada drive yang lebih besar. Ini mengurangi arus harmonik yang dilihat transformator alih-alih mengeraskan transformator terhadapnya.
• Filter pasif (reaktor detuned dan bank kapasitor, biasanya disetel ke kelima atau ketujuh) di mana kompensasi reaktif tetap diinginkan, dan filter aktif di mana spektrum berubah mengikuti beban — dengan peringatan bahwa bank kapasitor koreksi faktor daya biasa pada busbar tambang yang kaya harmonik menciptakan risiko resonansi, itulah sebabnya pabrik kompensasi di tambang hampir selalu detuned.
• Studi harmonik seluruh jaringan tambang, bukan satu gardu secara terpisah, karena arus harmonik mengalir melintasi sistem 33 kV dan 11 kV properti dan dapat diperkuat di busbar jauh oleh resonansi yang tidak ada di dekat drive.

Batas apa yang berlaku

Di mana tambang terhubung ke jaringan publik, batas yang berlaku biasanya IEEE 519 di point of common coupling, yang menetapkan distorsi arus pada skala bergeser terhadap rasio arus hubung singkat terhadap arus beban: dengan rasio di bawah 20, batas total demand distortion adalah 5 persen, melonggar menjadi 8 persen antara 20 dan 50, dengan batas per-harmonik yang mengetat seiring naiknya orde harmonik. Dalam praktik IEC, kerangka tingkat perencanaan yang sebanding adalah IEC 61000-2-4 dan IEC 61000-3-6. Di mana koneksinya ke pembangkit listrik captive atau grid tambang terisolasi, standar desain tambang itu sendiri menggantikan kode utilitas — tetapi konsekuensi transformatornya, rugi eddy tambahan dan titik panas, tidak hilang.

Oil-immersed, cast-resin dry-type, atau gardu mobile yang ditarik trailer?

Dua penyempurnaan penting dalam praktik. Untuk unit oil-immersed, pilihan antara conservator konvensional dan tank hermetically sealed mengubah perilaku pemeliharaan dan kelembapan dan layak diputuskan secara sengaja — lihat hermetically sealed vs tipe conservator. Untuk lokasi dalam ruangan yang sensitif terhadap api, fluida ester dengan titik api tinggi dapat mempertahankan keunggulan liquid-immersed sekaligus membuat strategi kebakaran jauh lebih mudah daripada minyak mineral — lihat perbandingan jenis oli transformator.

Enclosure, rating IP dan proteksi apa yang dibutuhkan gardu tambang?

Enclosure dan ingress protection

Ingress protection didefinisikan oleh IEC 60529, dan di tambang pilihannya mengikuti debu dan air yang benar-benar akan ditemui peralatan. Ruangan MCC dalam ruangan di pabrik bersih mungkin cukup dengan IP21–IP31; gardu kios di pad berdebu menginginkan setidaknya IP54, dan di mana kondisi hose-down atau muson berlaku, IP55 atau IP65 dengan gasket dan entri kabel yang berating benar. Dua jebakan: rating IP menggambarkan enclosure-nya, bukan transformatornya, sehingga kios IP54 masih dapat berisi transformator yang udara pendinginnya ditarik dari luar melalui jalur tanpa filter; dan rating IP tinggi tanpa ventilasi penyeimbang tekanan dapat membuat kios menjadi ruang kondensasi, itulah sebabnya ventilasi paksa berfilter dan heater anti-kondensasi merupakan bagian standar dari spesifikasi, bukan tambahan opsional.

Kelas korosi

Tentukan lingkungan korosi secara eksplisit — ISO 12944 C3 untuk pedalaman jinak, C4 untuk industri dan pesisir